垃圾焚燒主要工藝單元設(shè)計_環(huán)境工程專項設(shè)計案例分析

1.垃圾接收及貯存

（1）稱量

垃圾通過垃圾焚燒發(fā)電廠地磅房稱量后,經(jīng)高架引橋進入焚燒主廠房進行處理。

（2）垃圾卸料平臺

垃圾卸料平臺布置在主廠房7m處,緊貼垃圾貯坑,采用室內(nèi)型,以防止臭氣外泄和降雨。卸料平臺設(shè)有專用的垃圾運輸車進出口1處,卸料位9個,平臺寬19m,擁有足夠的面積來滿足最大垃圾轉(zhuǎn)運車輛的行駛、掉頭和卸料而不影響其他車輛的作業(yè)。垃圾卸料平臺周圍設(shè)置清洗地面的水栓和保持地面坡度,并在垃圾貯坑方向設(shè)置排水溝,以便收集和排出污水,將其與垃圾貯坑收集的滲瀝液一同送到污水處理設(shè)施。操作人員可根據(jù)垃圾在貯坑內(nèi)分布情況操作平臺內(nèi)的指示燈來指示垃圾車應(yīng)在哪個卸料門卸料。卸料門前方設(shè)置高約20cm的擋車矮墻和緊急按鈕,防止車輛墜入垃圾貯坑內(nèi)。平臺設(shè)一個進出口,進出口車道寬7m,進出口上方設(shè)有電動卷簾門和空氣幕墻以阻止臭氣的擴散。

（3）垃圾卸料口設(shè)置

垃圾卸料平臺設(shè)9個垃圾卸料門。各卸車位設(shè)編號,方便管理；并設(shè)有紅綠燈指示。垃圾卸料門之間設(shè)有隔離島,以避免垃圾車相撞,并給工作人員提供作業(yè)空間。

卸料平臺設(shè)有攝像頭,垃圾抓斗控制室值班人員可隨時了解卸料平臺內(nèi)各卸車位的情況,并根據(jù)垃圾貯坑堆料情況指示卸車位置。

（4）垃圾貯坑設(shè)計計算

垃圾貯坑長52m,寬約18m,深約12m,其中地上部分7m,地下部分5m。總有效容積:11232m3,若垃圾容重按0.4t/m3計,則可貯存垃圾約4492t,可滿足本期工程6d以上的焚燒量,也可滿足遠期工程4.5d的焚燒量。垃圾貯坑剖面如圖4-10所示。

針對××市以及國內(nèi)生活垃圾熱值低、含水率高、隨季節(jié)變化幅度大等特點,本工程對垃圾貯坑進行了以下設(shè)計:

①為了使垃圾在坑內(nèi)能夠充分地脫水、混合,改善焚燒爐的燃燒狀況,提高入爐垃圾的熱值,設(shè)計將垃圾貯坑容積加大,延長垃圾在坑內(nèi)的停放時間,使其具備能夠存儲6d以上的垃圾量的能力；同時,加大垃圾貯坑容積還能夠使焚燒發(fā)電廠在自身或外界負荷變化下有較強的緩沖能力。

圖4-10　垃圾貯坑示意圖（剖面）

②為了收集垃圾貯坑滲出的污水,應(yīng)在坑底保持2%～2.5%的排水坡度,并在卸料平臺底部設(shè)置一排攔污柵。為防止垃圾貯坑底部垃圾堵塞攔污柵,攔污柵應(yīng)有一定的高度。滲瀝水通過攔污柵進入污水導排溝內(nèi),最后匯集在滲瀝液收集池。在滲瀝液導排不暢的情況下,檢修人員可以身著防護設(shè)備從兩側(cè)進入污水導排溝內(nèi)進行清理作業(yè)。

③設(shè)置一個滲瀝液收集池和兩個污水泵。由于滲瀝液收集池位于地下5m以下,而××市地下水位較高,為減少工程造價和地下水的滲入,收集池不宜設(shè)置太大,收集池按照60m3設(shè)計,約能儲存10～12h的滲瀝液量,并在廠房外設(shè)置一密閉的地下滲瀝液儲存池,容積約400m3。當收集池內(nèi)液位到達一定高度時,污水泵將滲瀝液抽到儲存池內(nèi),儲存池約能儲存全廠3.5d的垃圾滲瀝液。目前原生垃圾熱值較低,垃圾中水分含量較高,尚不具備滲瀝液回噴條件,因此滲瀝液將送往焚燒發(fā)電廠內(nèi)的污水處理裝置處理,同時焚燒爐預(yù)留滲瀝液回噴裝置,待將來垃圾熱值滿足回噴要求后進行處理。

通過以上措施,能夠做到及時導排滲瀝液,大大減少垃圾貯坑內(nèi)滲瀝液的淤積,從而降低入爐垃圾的含水率,提高熱值。

垃圾貯坑上部設(shè)有焚燒爐一次風機和二次風機的吸風口。風機從垃圾貯坑中抽取空氣,用作焚燒爐的助燃空氣,這可以維持垃圾貯坑中的負壓,防止坑內(nèi)的臭氣外溢。同時,在垃圾貯坑上部設(shè)有事故風機,事故風機出口通過旁路直通到煙囪,在全廠停爐檢修或突發(fā)事故的情況下,將垃圾貯坑內(nèi)的氣體通過80m高的煙囪排入大氣,避免臭氣的自由外溢,同時也滿足消防防爆、防燃的要求。

垃圾貯坑屋頂除設(shè)人工采光外,還設(shè)置自然采光設(shè)施,以增加垃圾貯坑中的亮度。垃圾貯坑內(nèi)設(shè)消防水槍,防止垃圾自燃。垃圾貯坑的兩側(cè)固定端留有抓斗的檢修場地,可方便起重機抓斗的檢修。

（5）垃圾吊車

垃圾吊車位于垃圾貯坑的上方,主要承擔垃圾的投料、搬運、攪拌、取物和稱量工作。根據(jù)本項目處理總規(guī)模的設(shè)置,本廠擬選用2臺10t垃圾吊車,一用一備。

垃圾吊車主要由橋架、大車運行機構(gòu)、起升機構(gòu)、小車運行機構(gòu)、電氣設(shè)備、抓斗六大部分組成。六大部分中除電氣設(shè)備和橋架外,另外的四部分都有各自的電機,進行單獨驅(qū)動,滿足生產(chǎn)所需的倒垛投料、稱重作業(yè)要求。

垃圾稱重系統(tǒng)具有自動稱重、自動顯示、自動累計、打印、超載保護等功能。

2.垃圾焚燒系統(tǒng)

（1）進料系統(tǒng)

生活垃圾經(jīng)給料斗、料槽、給料器進入焚燒爐排,垃圾進料裝置包括垃圾料斗、料槽和給料器,如圖4-11所示。

圖4-11　料斗與落料

垃圾給料斗用于暫時貯存垃圾吊車投入的垃圾,隨后將垃圾送入焚燒爐處理。給料斗為漏斗形狀,能夠貯存約1h焚燒量的垃圾,由可更換的加厚防磨板組成。為了觀察給料斗和溜槽內(nèi)的垃圾料位,給料斗安裝了攝像頭和垃圾料位感應(yīng)裝置,并與吊車控制室內(nèi)的電腦屏幕相連。料斗內(nèi)設(shè)有避免垃圾搭橋的裝置。

給料溜槽設(shè)計為垂直于給料爐排,這樣能夠防止垃圾的堵塞,能夠有效防止火焰回竄和外界空氣的漏入,也可以存儲一定量的垃圾。溜槽頂部設(shè)有蓋板,停爐時將蓋板關(guān)閉,使焚燒爐與垃圾貯坑相隔絕。

給料爐排位于給料溜槽的底部,保證垃圾均勻、可控制地進入焚燒爐排上。給料爐排由液壓桿推動垃圾通過進料平臺進入爐膛。爐排可通過控制系統(tǒng)調(diào)節(jié),其運動的速度和間隔時間能夠通過控制系統(tǒng)測量和設(shè)置。

（2）焚燒爐

本垃圾焚燒爐燃燒圖見圖4-12。

圖4-12　垃圾焚燒爐燃燒圖

焚燒爐的燃燒圖通過熱平衡計算繪制得出,也可通過計算確定焚燒爐的設(shè)計參數(shù),計算過程如下例所示。

（1）爐排機械負荷

爐排機械負荷是表示單位爐排面積的垃圾燃燒速度的指標,即單位爐排面積和單位時間內(nèi)燃燒的垃圾量,kg/（m2·h）。

式中:Gf——爐排機械負荷,kg/（m2·h）；

　G——垃圾燃燒量,kg/d；

　t——運行時間,h/d；

　A——爐排面積,m2。

已知焚燒爐的處理能力G＝350t/d,運行時間t＝24h,單臺焚燒爐的機械負荷Gf＝150～350kg/（m2·h）,取185kg/（m2·h）,求得單臺焚燒爐排面積A:

A＝G/（t·Gf）＝350×1000/（24×185）＝39.42（m2）

故單臺焚燒爐爐排面積不小于39.42m2,爐排總寬度取6m,爐排總長度為13.5m,隔墻為0.5m。

（2）燃燒室熱負荷qv

燃燒室熱負荷是衡量單位時間內(nèi)單位容積所承受熱量的指標,燃燒容積為一、二次燃燒室之和。

燃燒室熱負荷的大小表示燃燒火焰在燃燒室內(nèi)的充滿程度。燃燒室太小,燃燒室內(nèi)火焰過于充滿,爐溫會過高,因而爐壁耐火材料容易損傷,煙氣的爐內(nèi)停留時間也不夠,容易引起不完全燃燒,嚴重時會產(chǎn)生一氧化碳,在后續(xù)煙道中再燃燒,爐壁和爐排上也易熔融結(jié)塊；燃燒室過大時,熱負荷偏小,爐壁過大,爐溫偏低,爐內(nèi)火焰充滿不足,燃燒不穩(wěn)定,也容易使焚燒爐灰渣的熱灼量值偏高。

連續(xù)運行焚燒爐熱負荷值一般為3.36×105～6.30×105kJ/（m3·h）,取qv＝4.40×105kJ/（m3·h）。

式中:m——單位時間的垃圾燃燒量,kg/d；

　Qd——垃圾的平均低位熱值,kJ/kg；

　Cpk——空氣平均定壓比熱容,kJ/（m3·℃）；

　Ln——單位質(zhì)量的垃圾獲得的平均燃燒空氣量,m3/kg（標準狀態(tài)）；

　ta——預(yù)熱空氣溫度,℃；t0——環(huán)境溫度,℃；

　V——燃燒容量積,m3。

已知焚燒爐單臺處理能力m＝14.6t/h＝1.46×104kg/h,Qd＝6280kJ/kg,t0＝20℃,ta＝230℃,Ln＝3.16m3/kg,Cpk＝1.30kJ/（m3·℃）,qv＝4.40×105kJ/（m3·h）,求得燃燒室的容積V:

故焚燒爐單臺燃燒容積按237m3設(shè)計。

（3）燃燒空氣量及一次、二次助燃空氣量的計算

理論空氣量為

L0＝（8.89VC＋26.67VH＋3.33VS－3.33VO－0.75VCl）×10－2（m3/kg）

把待處理垃圾各元素的含量值代入上式（垃圾可燃元素含量已知）:

L0＝（8.89×19.8＋26.67×2.9＋3.33×0.2－3.33×10.9－0.75×0.37）×10－2

＝2.18（m3/kg）

實際空氣需要量:

Ln＝N×L0

式中,N為空氣過剩系數(shù)。一般要求燃燒過程的空氣過剩系數(shù)為1.45左右,本設(shè)計中空氣過剩系數(shù)取1.45,則

Ln＝1.45×2.18＝3.16（m3/kg）

燃燒爐每小時額定負荷所需的空氣總量為

G空＝GrxLn（1＋a）

式中:Grx——焚燒爐每小時處理的垃圾量,t/h；

　a——風量密度,一般為0.29。

已知:設(shè)計中,生活垃圾每小時處理量Grx＝14.6t/h,實際每噸垃圾焚燒需3.16m3的空氣,a＝0.29,求得焚燒爐每小時額定負荷所需的空氣總量G空為

G空＝GrxLn（1＋a）＝14.6×3.16×1.29＝59.52（t/h）

故設(shè)計焚燒爐每小時燃燒垃圾所需空氣量為59.52t/h。

本設(shè)計一次、二次助燃空氣由兩臺風機單獨送風,則一次、二次風機容量應(yīng)分別確定。設(shè)計二次風流量占整個助燃空氣量的22%,求得二次風助燃空氣容量G空2為

G空2＝G空×22%＝59.52×22%＝13.09（t/h）

一次風助燃空氣容量為

G空1＝G空－G空2＝59.52－13.09＝46.43（t/h）

故設(shè)計一次風助燃空氣量為46.43t/h,二次風機助燃空氣量為13.09t/h（標準狀態(tài)下）。

（4）燃燒產(chǎn)物的煙氣量

焚燒垃圾爐產(chǎn)物的生成量及成分是根據(jù)燃燒反應(yīng)的物質(zhì)平衡進行計算的,1kg生活垃圾完全燃燒后產(chǎn)生煙氣量Vn

Vn＝0.01867VC＋0.007VS＋0.106VH＋0.0124VW＋0.06VCl＋0.008VN＋（0.0016gn＋n－0.21）L0（m3/kg）

按我國鍋爐計算標準,干空氣的含濕量g＝10g/kg,將n＝1.45代入上式中,可得每公斤垃圾燃燒產(chǎn)生的煙氣量為

Vn＝0.1867×19.8＋0.0007×0.2＋0.106×2.9＋0.0124×45＋0.006×0.3＋0.008×0.4＋（0.00161×10×1.45＋1.45－0.21）×2.18

＝3.99（m3/kg）

每小時燃燒產(chǎn)物的煙氣量m煙為

m煙＝（G垃圾＋G空）－（ahz＋ath）＝15.3＋59.52－3.3－0.77＝70.75（t/h）

故每小時燃燒產(chǎn)物的煙氣量為70.75t/h（標準狀態(tài)下）。

（5）生活垃圾焚燒每小時的排渣量及飛灰量

①渣量為生活垃圾中灰渣的量和未燃的可燃物的量之和,灰渣的熱灼減率為5%,則求每小時排渣量ahz

ahz＝Gr垃圾×A/（100%－5%）

式中:Gr垃圾——每小時焚燒垃圾量,14.6t/h；

　A——垃圾中的渣含量,取20.5%。

因此,ahz＝14.6×20.5%/95%＝3.15（t/h）。故設(shè)計渣量為3.15t/h,每臺爐冷渣除渣機設(shè)計兩臺,每臺渣機除渣量為3.15/2×1.5＝2.4（t/h）。

（6）垃圾焚燒爐的能量平衡

根據(jù)垃圾焚燒爐系統(tǒng)平衡條件和力學第一定律能量守恒定律,得

Q1入＋Q2入＝Q1出＋Q2出＋Q3出＋Q4出＋Q5出

式中:Q1入——生活垃圾焚燒時所放出的熱量,kJ/h；

　Q2入——空氣帶入的物理熱量,kJ/h；

　Q1出——余熱利用有效熱量,kJ/h；

　Q2出——排煙熱損失,kJ/h；

　Q3出——不完全燃燒熱損失,kJ/h；

　Q4出——焚燒爐散熱損失,kJ/h；

　Q5出——焚燒爐渣及飛灰?guī)ё叩奈锢頁p失,kJ/h；

①供熱及帶入熱量

a.垃圾燃燒熱

Q1入＝Gr垃圾×Qd

式中:Gr垃圾——每臺爐每小時處理掉的垃圾量,kg/h。

Q1入＝14.6×103×6280＝9.1688×107（kJ/h）

b.空氣帶入的物理熱量

Q2入＝VKCpkt0

式中:VK——空氣流量,m3/h；

　Cpk——溫度t0時的比熱容,kJ/（m3·℃）；

　t0——供氣空氣的環(huán)境溫度,t0＝20℃。

由于以環(huán)境溫度為基準點,空氣帶入的物理熱為Q2入＝0,得

Q入＝Q1入＝9.1688×107（kJ/h）

②支出熱

a.有效利用率

Q1出＝η×Q1入

式中:η——考慮供熱或發(fā)電能量轉(zhuǎn)化率,一般設(shè)計中垃圾利用率取40%。

Q1出＝40%×9.1688×107＝3.6675×107（kJ/kg）

b.排煙熱損失Q2出

Q2出＝myCpy（ty－t0）

式中:my——煙氣流量；

　Cpy——煙氣比熱容,kJ/（m3·℃）,一般取1.23kJ/（m3·℃）；

　ty——排煙出口溫度,℃,一般取430℃；

　t0——環(huán)境溫度,℃,一般取20℃。

Q2出＝7.075×104×1.23（430－20）＝3.568×107（kJ/h）

③不完全燃燒熱損失Q3出

在設(shè)計中,考慮機械爐排焚燒方式,固體不完全燃燒熱損失按供入量的4%計。在設(shè)計中氣體不完全燃燒損失量按供入量的1%計,那么不完全燃燒的損失為

Q3出＝（4%＋1%）×9.1688×107＝0.458×107（kJ/h）

④灰渣、飛灰物理熱損失Q4出

Q4出＝ahzChz（thz－t0）（飛灰忽略不計）

式中:ahz——灰渣量,t/h,取3.15t/h；

　Chz——灰渣的比熱,kJ/（kg·℃）,一般取0.413kJ/（kg·℃）；

　thz——出爐灰渣的溫度,℃,一般取600℃；

　t0——環(huán)境溫度,℃,一般取20℃。

Q4出＝3150×0.413×（600－20）＝0.076×107（kJ/h）

⑤爐體散熱損失Q5出

一般設(shè)計生活垃圾焚燒爐中爐體散熱損失按供入熱量的5%考慮,得

Q5出＝9.1688×107×5%＝0.458×107（kJ/h）

合計:

Q出＝Q1出＋Q2出＋Q3出＋Q4出＋Q5出

＝3.668×107＋3.568×107＋0.458×107＋0.076×107＋0.458×107

＝8.228×107（kJ/h）

相對誤差:

因此,Δδ＞5%,則有效利用熱為

焚燒爐是垃圾焚燒發(fā)電廠極其重要的核心設(shè)備,它決定著整個垃圾焚燒發(fā)電廠的工藝路線與工程造價。為了長期、穩(wěn)定、可靠地運行,從長遠考慮,本工程應(yīng)選用技術(shù)成熟可靠的爐排爐焚燒方式。

爐排面由獨立的多個爐瓦連接而成,爐排片上下重疊,一排固定,另一排運動,通過調(diào)整驅(qū)動機構(gòu),使爐排片交替運動,從而使垃圾得到充分的攪拌和翻滾,達到完全燃燒的目的。垃圾通過自身重力和爐排的推動力前進,直至排入渣斗。

爐排分為干燥段、燃燒段和燃燼段三部分。燃燒空氣從爐排下方通過爐排之間的空隙進入爐膛內(nèi),起到助燃和清潔爐排的作用。

根據(jù)垃圾低位熱值設(shè)計參數(shù)以及焚燒爐的技術(shù)特點,本項目焚燒爐的相關(guān)性能參數(shù)如表4-14所示。

表4-14　焚燒爐性能參數(shù)表

續(xù)表

3.余熱鍋爐的設(shè)計參數(shù)

余熱鍋爐的設(shè)計參數(shù)見表4-15。

表4-15　余熱鍋爐的設(shè)計參數(shù)表

4.輪發(fā)電系統(tǒng)

（1）設(shè)計原則

為提高垃圾焚燒發(fā)電廠的經(jīng)濟性,并防止對大氣環(huán)境的熱污染,應(yīng)對焚燒過程產(chǎn)生的熱能進行回收利用。本期工程垃圾處理規(guī)模為700t/d,遠期將達到1000t/d。入爐垃圾設(shè)計熱值為6280kJ/kg。垃圾經(jīng)焚燒后,對垃圾焚燒余熱通過能量轉(zhuǎn)換的形式加以回收利用。垃圾焚燒爐和余熱鍋爐為一個組合體,余熱鍋爐的第一煙道就是垃圾焚燒爐爐膛,對它們組合體的總稱為余熱鍋爐。在余熱鍋爐中,主要燃料是生活垃圾,轉(zhuǎn)換能量的中間介質(zhì)為水。垃圾焚燒產(chǎn)生的熱量被介質(zhì)吸收,未飽和水吸收煙氣熱量成為具有一定壓力和溫度的過熱蒸氣,過熱蒸氣驅(qū)動汽輪發(fā)電機組,熱能被轉(zhuǎn)換為電能。為了使垃圾焚燒在獲得良好的社會效益的同時取得一定的經(jīng)濟效益,又由于本工程周圍無蒸氣熱用戶,故本工程擬利用垃圾焚燒鍋爐產(chǎn)生的過熱蒸氣供汽輪發(fā)電機組發(fā)電。

一期兩臺焚燒爐配套余熱鍋爐產(chǎn)生壓力4.1mPa、溫度400℃的總蒸氣量為2×26＝52（t/h）,進入汽輪機帶動發(fā)電機發(fā)電。

（2）汽輪發(fā)電機組參數(shù)

①汽輪機主要技術(shù)參數(shù):

數(shù)量　　1臺

型號　　N12—3.8

額定功率　　12mW

汽機額定進汽量　　61t/h

汽機最大進汽量　　64t/h

主汽門前蒸氣壓力　　3.8mPa（a）

主汽門前蒸氣溫度　　395℃

額定轉(zhuǎn)速　　3000r/min

抽汽級數(shù)　　3級非調(diào)整抽汽（1空氣預(yù)熱器＋1除氧器＋1低壓加熱器）

給水溫度　　130℃

設(shè)計冷卻水溫度　　27℃

最高冷卻水溫度　　33℃

②一期發(fā)電機的主要技術(shù)參數(shù):

數(shù)量　　1臺

型號　　QF—12—2

額定功率　　12mW　　10.5kV

額定轉(zhuǎn)速　　3000r/min

功率因數(shù)　　0.8

頻率變化范圍　　48.5～50.5Hz

冷卻方式　　空氣冷卻

發(fā)電機效率　?。?7%

（3）熱力系統(tǒng)

兩臺垃圾焚燒余熱鍋爐產(chǎn)生的過熱蒸氣匯集到主蒸氣母管,在主蒸氣母管上經(jīng)汽機主汽門進入凝汽式汽輪機中做功驅(qū)動發(fā)電機發(fā)電后,排汽進入凝汽器冷凝為凝結(jié)水。由凝結(jié)水泵將凝結(jié)水加壓后進入中壓熱力除氧器。除氧后的130℃給水由鍋爐給水泵送至余熱鍋爐循環(huán)運行?？諝忸A(yù)熱器所需加熱蒸氣從汽輪機抽汽和汽包抽取,加熱后冷卻的凝結(jié)水返回至中壓除氧器。

本工程的主蒸氣系統(tǒng)采用母管制。給水泵進出口的高低壓給水母管均采用母管制。在給水泵出口處還設(shè)有給水再循環(huán)管和再循環(huán)母管。

全廠設(shè)置一臺連續(xù)排污擴容器和一臺定期排污擴容器。連續(xù)排污擴容器的二次蒸氣送回除氧器作為加熱蒸氣,以回收熱量。鍋爐排污水排入排污擴容器,排污擴容器的污水排入熱井冷卻后,進入廠區(qū)污水管網(wǎng)。

熱力系統(tǒng)中設(shè)有兩臺減溫減壓器,用于當汽機因故停機或啟動時,一級減溫減壓器將余熱鍋爐產(chǎn)生的蒸氣降壓降溫到低壓蒸氣,供空氣預(yù)熱器加熱用,疏水可利用余壓送入除氧器；二級減溫減壓器供除氧器加熱給水用。正常運行時,空氣預(yù)熱器、除氧器和低壓加熱器所需的加熱用蒸氣由汽輪機抽汽供給。

為使汽機排汽在凝汽器中凝結(jié),系統(tǒng)中設(shè)有循環(huán)冷卻水系統(tǒng)。循環(huán)水除供凝汽器冷卻用水外,還供給發(fā)電機空氣冷卻器、油冷卻器和部分設(shè)備冷卻用水。

為使汽輪機獲得盡可能好的經(jīng)濟性,凝汽器應(yīng)保持一定的真空度,為此系統(tǒng)中設(shè)有抽汽器。另外,系統(tǒng)中還設(shè)有低位水箱、低位水泵和疏水箱、疏水泵,這些設(shè)備可將系統(tǒng)內(nèi)有關(guān)設(shè)備和管道內(nèi)的疏放水收集并送入除氧器,從而減少汽水損失,提高系統(tǒng)的經(jīng)濟性。

為滿足汽輪發(fā)電機組本體的調(diào)節(jié)、保安和潤滑等要求,汽機間還設(shè)有油系統(tǒng),它包括油箱、油泵、油冷卻器等。

由于本期工程只有1臺汽輪機,為保證汽輪機檢修或故障下焚燒廠的正常運行,本工程設(shè)置一臺旁路凝汽器。當汽輪機發(fā)生故障時,蒸氣進入旁路凝汽器,同時減少入爐垃圾量和降低鍋爐的蒸發(fā)量。