理論分析和實驗研究均表明， 影響固體推進劑侵蝕燃燒效應的最主要因素是燃氣流速，同時氣體流動狀態(tài)、 推進劑性質(zhì)和裝藥藥柱形狀等也有重要影響。

1. 平行于燃燒表面的氣流速度影響

實驗研究表明， 平行于裝藥燃燒表面的燃氣流速是影響侵蝕燃燒效應最主要的因素。圖3-12給出了不同流動馬赫數(shù)下幾種推進劑侵蝕比的實驗結(jié)果， 其中馬赫數(shù)Ma的定義參見5.3節(jié)， 馬赫數(shù)增大時流速也增大， 反之亦然， 但兩者的變化不是呈正比關(guān)系。 由圖可見， 每一種推進劑都存在一個使ε＝1的界限馬赫數(shù)Math（對應于界限速度vth），當Ma＞Math時，ε隨Ma增大而增大；當Ma＜Math時，有些推進劑ε＝1，即無侵蝕效應， 而另一些推進劑ε＜1， 即出現(xiàn)了負侵蝕現(xiàn)象，流動反而使燃速減小（注意，界限流速vth是按照燃速開始超過基本燃速時的流速定義的）。

界限速度vth取決于推進劑的性質(zhì)及其他流動條件。 由于燃氣流動是固體火箭發(fā)動機中的必然現(xiàn)象，因此vth越小表示推進劑越容易出現(xiàn)侵蝕燃燒效應，對給定流動條件的發(fā)動機而言，vth越小表示侵蝕燃燒效應越嚴重。

圖3－12 不同流動馬赫數(shù)下幾種推進劑侵蝕比的實驗結(jié)果

2. 燃氣壓強的影響

推進劑的界限流速與燃氣壓強有關(guān)， 當裝藥燃燒表面上的燃氣靜壓p升高時， 界限流速vth減小，亦即侵蝕燃燒效應加劇。如圖3-13所示為某雙基推進劑燃氣壓強對侵蝕燃燒效應的影響， 從圖中還可看到， 燃氣流速越大， 壓強對侵蝕效應的影響也越大。 表3-2給出了某雙基推進劑和某復合推進劑的燃氣壓強與界限流速vth的對應關(guān)系，可見，無論雙基推進劑還是復合推進劑都有類似的影響規(guī)律。

圖3－13 燃氣壓強對侵蝕燃燒效應的影響

表3－2 燃氣壓強與界限流速vth的對應關(guān)系

3. 推進劑性質(zhì)的影響

推進劑性質(zhì)對侵蝕燃燒效應的影響體現(xiàn)在推進劑的基本燃速 （即無侵蝕燃速） 上。 一般情況下， 低燃速推進劑的侵蝕效應要比高燃速推進劑的大， 這種差別在圖3-12中已有明顯反映。 表3-3是四種雙基推進劑在p＝9.81MPa條件下， 基本燃速與侵蝕燃燒效應界限流速對應關(guān)系的實驗結(jié)果。

表3－3 基本燃速0與界限流速vth的對應關(guān)系

4. 裝藥幾何形狀的影響

裝藥幾何形狀對侵蝕燃燒效應也有一定影響。 通常情況下， 非圓孔裝藥的侵蝕燃速比圓孔裝藥的大， 如星孔裝藥比單孔管狀裝藥的侵蝕燃燒效應要大得多； 非圓孔裝藥沿周長不同位置處的侵蝕燃速也不相同， 例如， 星孔裝藥的星根處的侵蝕燃速要比星尖處大。 圖3-14給出了不同形狀裝藥的侵蝕常數(shù)Kδ，Kδ是后面定義的格林侵蝕函數(shù)式（3-21） 中的系數(shù)，其值越大表示侵蝕燃燒效應越大。

圖3－14 不同形狀裝藥的侵蝕常數(shù)Kδ

（a） 薄肉厚圓管形，Kδ＝0.20；（b） 有內(nèi)圓角的車輪形，Kδ＝0.30；（c） 圓管套管形，Kδ＝0.55；（d） 車輪形，Kδ＝0.25；（e） 有內(nèi)圓周的八角星形，Kδ＝0.34；（f） 樹枝形，Kδ＝0.53；（g） 五角星形，Kδ＝0.75；（h） 有內(nèi)圓周的六角星形，Kδ＝0.40

5. 侵蝕燃燒的尺寸效應

實驗研究表明， 在推進劑配方和發(fā)動機工作條件一定的情況下， 大尺寸發(fā)動機的侵蝕效應小于小尺寸發(fā)動機， 因此， 用小尺寸發(fā)動機或小型的專門實驗裝置測出的侵蝕比， 必須經(jīng)過必要的修正之后才能用于大尺寸發(fā)動機。

根據(jù)后面給出的L-R公式 （3-26） 可知， 在推進劑和發(fā)動機工作條件一定時， 裝藥侵蝕燃速的增量Δ 與裝藥通道的當量直徑Dp的0.2次方成反比。于是由式（3-26）可得

式中，ε1和ε2分別為裝藥通道當量直徑為Dp1和Dp2時的侵蝕比。